工业水处理, 2019, 39(12): 55-58 doi: 10.11894/iwt.2019-0438

试验研究

超重力/O3+H2O2工艺处理橡胶促进剂M废水研究

张圆春,, 赵增兵, 陈波, 杨舒程, 武臻, 张春玲, 成兰兴

Study on the treatment of rubber accelerator M wastewater by high gravity equipment/O3+H2O2 process

Zhang Yuanchun,, Zhao Zengbing, Chen Bo, Yang Shucheng, Wu Zhen, Zhang Chunling, Cheng Lanxing

收稿日期: 2019-10-30  

基金资助: 河南省科学院助推科技成果转化专项.  190208008

Received: 2019-10-30  

Fund supported: 河南省科学院助推科技成果转化专项.  190208008

作者简介 About authors

张圆春(1993-),硕士E-mail:zyc5769@126.com , E-mail:zyc5769@126.com

摘要

采用二级转子异形折流板超重力设备(RB2)/O3+H2O2工艺对橡胶促进剂M生产废水进行降解,对比了不同反应体系、反应时间、转速、H2O2浓度、初始pH、气液比对M生产废水COD去除率的影响。结果显示,采用RB2/O3+H2O2工艺,当反应时间为10 min、转速为1 400 r/min、H2O2浓度为50 mmol/L、初始pH为9、气液体积比为0.9时,对M生产废水COD的去除率最高,达到90.66%。

关键词: 超重力 ; 臭氧 ; 橡胶促进剂 ; 气液交换

Abstract

The two-stage rotor special-shaped baffle high gravity equipment(RB2)/O3+H2O2 is used to treat the rubber accelerator M production wastewater. The effects of different reaction systems, reaction time, rotation speed, the concentration of H2O2, initial pH and gas-liquid ratio on COD removal rate are investigated. The results show that the COD removal rate of M wastewater reaches 90.66% via RB2/O3+H2O2 process under conditions of the reaction time of 10 min, rotation speed at 1 400 r/min, 50 mmol/L H2O2, initial pH 9 and gas-liquid ratio 0.9.

Keywords: higee ; ozone ; rubber accelerator ; gas-fluid exchange

PDF (0KB) 元数据 多维度评价 相关文章 导出 EndNote| Ris| Bibtex  收藏本文

本文引用格式

张圆春, 赵增兵, 陈波, 杨舒程, 武臻, 张春玲, 成兰兴. 超重力/O3+H2O2工艺处理橡胶促进剂M废水研究. 工业水处理[J], 2019, 39(12): 55-58 doi:10.11894/iwt.2019-0438

Zhang Yuanchun. Study on the treatment of rubber accelerator M wastewater by high gravity equipment/O3+H2O2 process. Industrial Water Treatment[J], 2019, 39(12): 55-58 doi:10.11894/iwt.2019-0438

超重力技术可通过高速旋转产生的超重力环境加强气液之间的传质,因此被广泛用于化工过程1。超重力技术在污水处理领域也受到研究人员的重视,尤其是存在气液交换的臭氧氧化技术。D. Ge等2用旋转填料床(RB2)产生超重力环境,在O3/Fe(Ⅱ)/S2O82-条件下氧化降解甲基橙,甲基橙去除率达到88%。但前人大部分研究都是基于实验室试验,未应用于实际废水处理,且所用超重力设备只有1个转子,液体的停留时间较短,可能导致反应不完全3

橡胶促进剂M生产过程中会产生大量废水,COD高、成分复杂、难以生物降解,生化处理法的效果不好4。化学氧化法是处理此类难生物降解废水的有效技术。笔者采用二级转子异形折流板超重力设备,在O3/H2O2条件下氧化处理橡胶促进剂M生产废水,考察其对M生产废水的处理效果。

1 材料与方法

1.1 试剂与仪器

实验用废水为橡胶促进剂M生产废水,CODCr为2 200 mg/L,pH为7。过氧化氢(质量浓度30%)、浓硫酸、氢氧化钠、碘化钾、淀粉、硫代硫酸钠、甲醇均为分析纯。用去离子水配制溶液。用COD快速测定仪(北京连华永兴科技发展有限公司)测定COD。

WH-H-Y50D臭氧发生器,南京沃环科技实业有限公司,产生臭氧质量浓度为0.18 g/L。二级转子异形折流板超重力设备的内部结构为316L不锈钢,折流板高度200 mm,转子内径300 mm,外径450 mm,轴向高度600 mm。

1.2 实验方法

实验工艺流程如图1所示。过氧化氢按浓度需求提前加入废水混合均匀。废水经原料泵通入反应器内部,经中央布水器喷洒至异形折流板,在离心力作用下液体径向移动并与臭氧接触,出水在一级反应器结束后进入二级反应器与臭氧二次接触,最终从反应器底部回流至储液罐,多余的臭氧经尾气收集由硫代硫酸钠溶液吸收。

图1

图1   工艺流程


臭氧发生器产生的臭氧流速为4.5 L/min,反应温度为15 ℃,每次实验废水量均为25 L。在以上条件下,考察不同反应体系、反应时间、转子旋转速度、过氧化氢浓度、初始pH、气液比(体积比)对橡胶促进剂M废水处理效果的影响。

2 结果与讨论

2.1 不同反应体系的处理效果

在初始pH为7、H2O2浓度为50 mmol/L、废水流量200 L/h、转速1 400 r/min、反应时间为10 min条件下,考察臭氧鼓泡(STR-O3)、臭氧过氧化氢鼓泡(STR-O3+H2O2)、RB2-O3、RB2-O3+H2O2反应体系对M废水COD的处理效果,结果见表1

表1   不同反应体系对M废水的COD去除效果

反应体系COD去除率/%
STR-O321.6
STR-O3+H2O247.5
RB2-O356.15
RB2-O3+HA83.15

新窗口打开| 下载CSV


表1可见,STR-O3体系对M废水的COD去除率仅有21.6%。O3在水中的溶解度较低,能够利用的O3较少,产生的·OH较少5。此外,尽管O3有较高的氧化还原电位(2.08 V),但M生产废水成分复杂,可能存在耐臭氧氧化的组分6,因此在STR-O3反应体系中,M生产废水的COD去除率较低。在STR-O3体系中引入H2O2后,COD去除率提高到47.5%。这是因为随着H2O2的加入,其与O3反应生成关键中间体HO2-,提高了·OH产量7。使用超重力技术后,RB2-O3和RB2-O3+H2O2体系对M生产废水COD的去除率分别达到56.15%、83.15%。在超重力体系中,液体在高速旋转外力作用下被切割成为极小的液滴或液膜,加强了气液之间的传质作用,提高了O3与废水的传质速率,从而提高液相中O3的含量,加快氧化过程8

2.2 反应时间的影响

为节约成本,减少多余臭氧生产,研究了反应时间对RB2-O3+H2O2体系中M生产废水COD及去除率的影响,以确定最佳反应时间。在初始pH为7、转速为1 400 r/min、H2O2浓度为50 mmol/L、废水流量为200 L/h的条件下进行实验,结果如表2所示。

表2   反应时间对M生产废水COD去除率的影响

时间/minCOD/(mg·L-1)COD去除率/%
01 818.2
51 018.156.25
10306.383.15
20310.685.06

新窗口打开| 下载CSV


表2可见,随着反应时间的增加,M生产废水COD持续下降,10 min时COD降至约300 mg/L,COD去除率为83.15%;但反应时间增至20 min时,COD去除率无明显变化。这是因为随着反应的推进,大分子有机物被氧化成小分子有机物,而随着废水中COD浓度的降低,增大了·OH继续氧化的难度9。因此,选择10 min为最佳反应时间,能够有效降低成本。

2.3 转子转速的影响

超重力设备的重力场由转子高速旋转的离心力产生,其大小与转子的旋转速度成正比。在初始pH为7、H2O2浓度为50 mmol/L、废水流量为200 L/h、反应时间为10 min的条件下,改变转子转速考察其在RB2-O3+H2O2体系中对M生产废水处理效果的影响,结果如表3所示。

表3   转子转速对M生产废水COD去除率的影响

转速/(r.min-1)COD去除率/%
80060.12
1 00069.51
1 20075.62
1 40083.15

新窗口打开| 下载CSV


表3可见,随着转速由800 r/min增至1 400 r/min,COD去除率相应地从61.21%增加至83.15%。由于转速提高,反应器内产生的旋转加速度得到提高,废水在反应器内被剪切为微元液滴,臭氧与废水之间的传质效果增强,溶解在废水中的臭氧浓度增高,从而提高了废水的COD去除率。

2.4 过氧化氢浓度的影响

H2O2是RB2-O3+H2O2体系中·OH的主要来源,其浓度起到重要作用。在初始pH为7、转速为1 400 r/min、废水流量为200 L/h、反应时间为10 min的条件下,测定H2O2浓度对M生产废水COD去除率的影响,结果如表4所示。

表4   H2O2浓度对M生产废水COD去除率的影响

H2O2浓度/(mmol·L-1)COD去除率/%
1059.47
3068.44
5083.15
7056.16
10054.24

新窗口打开| 下载CSV


表4可以看出,随着H2O2浓度的增加,COD去除率呈现先增高后降低的趋势。H2O2浓度为50 mmol/L时COD去除率达到最大,为83.15%。H2O2过量时会与污染物争夺·OH,降低·OH浓度,从而抑制COD的去除。因此,在RB2-O3+H2O2体系中选择H2O2浓度为50 mmol/L。

2.5 初始pH的影响

O3的溶解度及·OH活性均受溶液pH的影响10。因此,在转速为1 400 r/min、H2O2浓度为50 mmol/L、废水流量为200 L/h、反应时间为10 min的条件下改变初始pH,讨论其对M生产废水COD去除率的影响,结果见表5

表5   初始pH对M生产废水COD去除率的影响

pHCOD去除率/%
326.06
572.22
783.15
990.00
1078.31

新窗口打开| 下载CSV


表5可知,COD去除率随初始pH的增加(3~9)而增高,初始pH为9时,COD去除率达到最高值90%;而继续增加初始pH(pH=10)反而导致COD去除率降低,这一结果与郭亮等11的研究结果类似。这是因为碱性条件下H2O2更易分解为·OH的前驱体HO2-,从而产生更多·OH;而过多的OH-会使HO2-分解为O2-,降低反应体系的氧化能力12。因此,反应初始pH控制在9最佳。

2.6 气液比的影响

在初始pH为7、转速为1 400 r/min、H2O2浓度为50 mmol/L、反应时间为10 min的条件下,考察RB2-O3+H2O2体系中M生产废水COD去除率与反应体系气液比(体积比)之间的关系,结果见表6

表6   气液比对M生产废水COD去除率的影响

气液比COD去除率/%
0.7776.22
0.990.66
1.079.62
1.3554.62

新窗口打开| 下载CSV


表6可以看出,气液比对废水COD去除率有明显影响。气液比为1.35时,COD去除率为54.62%,随着液体流量的增加,COD去除率呈现增加趋势,气液比为0.9时达到最大值90.66%,但进一步提高液体流量导致COD去除率降低。这是由于气液比直接影响臭氧与废水之间的交换时间及效率,在适当的气液比下废水与臭氧之间的传质速率达到最高,O3的溶解量增大,同时产生的·OH增加。继续增加液体流量,一方面会使填料表面的液膜变厚。另一方面使得反应时间相应减少,最终导致COD去除率降低13

3 结论

(1)通过对比研究发现超重力技术强化了气液之间的传质,与STR-O3+H2O2体系相比,RB2/O3+H2O2体系对M生产废水的COD去除率提高了35.65%。

(2)采用RB2/O3+H2O2体系降解橡胶促进剂M生产废水,在反应时间为10 min、转速为1 400 r/min,H2O2浓度为50 mmol/L、初始pH为9、气液比为0.9的条件下,M生产废水的COD去除率最高,达到90.66%。

参考文献

Zheng X , Chu G , Kong D , et al.

Mass transfer intensification in a rotating packed bed with surface-modified nickel foam packing

[J]. Chemical Engineering Journal, 2016, 285:236- 242.

DOI:10.1016/j.cej.2015.09.083      [本文引用: 1]

Ge D , Zeng Z , Arowo M , et al.

Degradation of methyl orange by ozone in the presence of ferrous and persulfate ions in a rotating packed bed

[J]. Chemosphere, 2016, 146:413- 418.

DOI:10.1016/j.chemosphere.2015.12.058      [本文引用: 1]

Jiao W , Luo S , He Z , et al.

Applications of high gravity technologies for wastewater treatment:a review

[J]. Chemical Engineering Journal, 2017, 313:912- 927.

DOI:10.1016/j.cej.2016.10.125      [本文引用: 1]

张洋, 刘勇, 王红萍.

橡胶促进剂生产废水联合处理工艺探究

[J]. 工业水处理, 2018, 38 (5): 54- 57.

URL     [本文引用: 1]

Staehelin J , Hoigne J .

Decomposition of ozone in water:rate of initiation by hydroxide ions and hydrogen peroxide

[J]. Environmental Science & Technology, 1982, 16 (10): 676- 681.

URL     [本文引用: 1]

Wang H , Zhan J , Yao W , et al.

Comparison of pharmaceutical abatement in various water matrices by conventional ozonation, peroxone(O3/H2O2), and an electro-peroxone process

[J]. Water Research, 2018, 130:127- 138.

DOI:10.1016/j.watres.2017.11.054      [本文引用: 1]

Wei Q , Qiao S , Sun B , et al.

Study on the treatment of simulated coking wastewater by O3 and O3/Fenton processes in a rotating packed bed

[J]. RSC Advances, 2015, 5:93386- 93393.

DOI:10.1039/C5RA14198B      [本文引用: 1]

邹海魁, 邵磊, 陈建峰.

超重力技术进展——从实验室到工业化

[J]. 化工学报, 2006, 57 (8): 1810- 1816.

DOI:10.3321/j.issn:0438-1157.2006.08.013      [本文引用: 1]

彭人勇, 李海刚.

O3/H2O2法预处理石油化工废水及其动力学研究

[J]. 环境工程, 2014, 32 (7): 32- 35.

URL     [本文引用: 1]

林国峰, 孙军益, 熊正龙, .

臭氧联合过氧化氢(O3/H2O2)降解水中甲基托布津

[J]. 净水技术, 2017, 36 (增刊): 103- 108.

URL     [本文引用: 1]

郭亮, 焦纬洲, 刘有智, .

RPB-O3/H2O2法处理硝基苯模拟废水

[J]. 环境工程学报, 2014, 8 (12): 5099- 5104.

URL     [本文引用: 1]

刘玥, 龚为进.

O3/H2O2氧化预处理克林霉素废水的实验研究

[J]. 工业水处理, 2014, 34 (4): 37- 39.

DOI:10.3969/j.issn.1005-829X.2014.04.010      [本文引用: 1]

杨鹏飞, 杨培珍, 张东升, .

超重力强化O3/Fe(Ⅱ)氧化降解硝基苯废水

[J]. 现代化工, 2018, 38 (3): 76- 80.

URL     [本文引用: 1]

/