MVR蒸发技术在废水处理中的应用研究
Study on the application of MVR evaporation technology in wastewater treatment
收稿日期: 2023-02-19
Received: 2023-02-19
作者简介 About authors
田玲(1982—),硕士研究生,高级工程师E-mail:
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田玲.
TIAN Ling.
笔者采用MVR蒸发技术,利用卧式降膜蒸发装置,分别对高盐废水、焦化废水RO(反渗透)浓缩液及垃圾渗滤液NF(纳滤)浓缩液进行中试处理,获取相关技术参数,为工程化提供一定设计依据。
1 流程及装置
1.1 MVR工艺流程
中试采用MVR工艺对废水进行浓缩处理,具体工艺流程见图1。
图1
原水经过预热进入蒸发器,由循环泵送至喷淋装置在换热管上形成液膜,从上到下均匀落至每层换热管,并与管内经压缩机升温升压的二次蒸汽完成热量交换,浓缩液按设定的浓缩比连续出料。装置运行初期热量由电蒸汽发生器提供,待系统稳定后,无需额外的热源。
1.2 装置
装置主要包括原料罐、冷凝水罐、中间罐、预热器、尾气冷凝器、浓水冷却器、进料泵、循环泵、真空泵、冷凝水泵、电蒸汽发生器、卧式降膜蒸发器和蒸汽压缩机。其核心设备为卧式降膜蒸发器、蒸汽压缩机及循环泵。
1.2.1 卧式降膜蒸发器
1.2.2 蒸汽压缩机
蒸汽压缩机有罗茨压缩机和离心式压缩机,可根据实际工况选择。中试成套装置采用离心式压缩机,设计温升7 ℃。
1.2.3 循环泵
循环泵采用离心泵,循环比约为7。
2 中试部分
2.1 水样
选用3种类型废水进行处理,分别为质量分数2.5%的氯化钠溶液模拟高盐废水、焦化废水RO浓缩液和垃圾渗滤液NF浓缩液。焦化废水是一种典型的有毒难降解有机废水,其中的多环芳烃难降解,且通常为强致癌物质,对环境造成严重污染的同时,直接威胁人类健康。焦化废水的处理与回用工艺一般为:调节+隔油+气浮+A/O生物处理+二沉池+混凝沉淀+活性砂过滤器+UF+NF+RO,此次取水为RO的浓缩液。垃圾渗滤液NF浓缩液取自阿苏卫垃圾填埋场,该填埋场垃圾渗滤液处理工艺为调节+厌氧+MBR+NF+RO。焦化废水RO浓缩液和垃圾渗滤液NF浓缩液的水质情况见表1。
表1 焦化废水RO浓缩液和垃圾渗滤液NF浓缩液水质
Table 1
检测项目 | 检测结果 | |
---|---|---|
焦化废水RO浓缩液 | 垃圾渗滤液NF浓缩液 | |
pH | 7.32 | 8.71 |
溶解性总固体/(mg·L-1) | 7.71×103 | 1.08×104 |
化学需氧量(CODCr)/(mg·L-1) | 346 | 1.00×103 |
氨氮(以N计)/(mg·L-1) | 7.41 | 4.17 |
钠/(mg·L-1) | 2.84×103 | 1.82×103 |
钾/(mg·L-1) | 6.4 | 1.52×103 |
钙/(mg·L-1) | 2.84×103 | 77.0 |
镁/(mg·L-1) | 4.40 | 659 |
钡/(mg·L-1) | 未检出(<0.001) | 未检出(<0.001) |
锶/(mg·L-1) | 未检出(<0.000 5) | 0.95 |
重碳酸盐/(mg·L-1) | 288 | 4.57×103 |
碳酸盐/(mg·L-1) | 0 | 456 |
硫酸盐/(mg·L-1) | 85.3 | 556 |
氯化物/(mg·L-1) | 4.46×103 | 2.60×103 |
全硅(以SiO2计)/(mg·L-1) | 50.0 | 17.8 |
2.2 试验设计
试验设计见表2。通过控制产品水和浓缩液的比例进行处理,在常压蒸发状态下考察装置运行情况,核算能耗指标,并对原水、产品水和浓缩液进行水质检测。由于焦化废水RO浓缩液和垃圾渗滤液NF浓缩液含盐量低于常规的RO浓缩液,将二者浓缩1倍,使其含盐分别增加到15 420、21 600 mg/L左右后,再进行试验,因此实际浓缩倍数为设计值2倍。试验过程中水量有限,水样采用循环利用的方式,即蒸馏水和浓缩液都回原水罐,以保持原水浓度不变。
表2 试验设计
Table 2
项目 | 高盐废水 | 焦化废水RO浓缩液 | 垃圾渗滤液NF浓缩液 | |||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
第1组 | 第2组 | 第3组 | 第1组 | 第2组 | 第3组 | 第1组 | 第2组 | |
进水量/(L·min-1) | 33 | 36.5 | 34.5 | 35 | 34 | 30 | 34.5 | 31 |
蒸馏水量/(L·min-1) | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 27.5 | 30 | 28 |
浓缩液量/(L·min-1) | 3 | 6.5 | 4.5 | 5 | 4 | 2.5 | 4.5 | 3 |
浓缩倍数 | 11 | 5.6 | 7.7 | 7 | 8.5 | 12 | 7.7 | 10.3 |
3 结果与讨论
对每组设定试验进行采样,水质分析结果见表3。
表3 水质分析结果
Table 3
样品 | 实验 序号 | 原水 | 蒸馏水 | 浓缩液 | |||
---|---|---|---|---|---|---|---|
电导率/(mS·cm-1) | TDS/(g·L-1) | 电导率/(μS·cm-1) | TDS/(mg·L-1) | 电导率/(mS·cm-1) | TDS/(g·L-1) | ||
高盐废水 | 第1组 | 30.2 | 25.3 | 1.43 | 0.86 | 233.2 | 279.3 |
第2组 | 33.9 | 30.4 | 1.53 | 0.89 | 159.1 | 153.1 | |
第3组 | 30.7 | 26.1 | 2.18 | 1.25 | 204.5 | 194.5 | |
焦化废水RO浓缩液 | 第1组 | 13.23 | 11.11 | 19.61 | 11.82 | 91.76 | 78.5 |
第2组 | 12.21 | 10.14 | 14.78 | 9.03 | 84.62 | 107.7 | |
第3组 | 10.18 | 8.20 | 9.20 | 5.54 | 90.40 | 120.20 | |
垃圾渗滤液NF浓缩液 | 第1组 | 13.55 | 11.64 | 45.45 | 28.52 | 59.15 | 66.66 |
第2组 | 12.62 | 10.79 | 69.17 | 42.57 | 68.55 | 86.50 |
表3表明,在高盐废水进水质量分数为2.5%的情况下,采用中试MVR蒸发设备能够实现5.6~11倍的浓缩,即浓缩液中盐的质量分数可达14%~27%;对焦化废水反渗透浓缩液可进行20倍左右的浓缩处理;垃圾渗滤液NF浓缩液的浓缩倍数也可达20倍以上,减量化效果明显。
另外发现,对焦化废水RO浓缩液和垃圾渗滤液NF浓缩液进行预浓缩1倍后,水样TDS并未成倍增加,且随着蒸发过程的进行,原水中的含盐量逐渐减少。在焦化废水RO浓缩液处理试验中,换热管外表面有白色物质富集,根据原水水质,初步推断为氯化钠在换热管外表面出现结晶导致。垃圾渗滤液NF浓缩液含盐10 800 mg/L,其中以碳酸氢根最高,其次为氯离子,钙、镁、碳酸根、硫酸根等的质量浓度分别为77、659、456、556 mg/L,说明垃圾渗滤液NF浓缩液的硬度较高,容易出现结垢现象;试验过程中换热管外壁大约1 h后便可见白色水垢。由于NF浓缩原液中大量硬度物质和易分解物质在蒸发过程中形成水垢从水中析出或分解,造成水样含盐量降低,最终浓缩液含盐量减少到只有NF浓缩原液的40%左右。
取20倍浓缩处理条件下,对焦化废水RO浓缩液和垃圾渗滤液NF浓缩液蒸发产生的蒸馏水分别进行水质检测,结果见表4。
表4 蒸馏水水质
Table 4
检测项目 | 检测结果 | |
---|---|---|
焦化废水蒸馏水 | 垃圾渗滤液蒸馏水 | |
pH | 7.06 | 7.12 |
溶解性总固体/(mg·L-1) | 6.9 | 60 |
化学需氧量(CODCr)/(mg·L-1) | 未检出(<5) | 19.6 |
氨氮(以N计)/(mg·L-1) | 未检出(<0.025) | 2.7 |
钠/(mg·L-1) | 未检出(<0.2) | 6.3 |
钾/(mg·L-1) | 未检出(<0.5) | 5.1 |
钙/(mg·L-1) | 未检出(<0.002) | 0.24 |
镁/(mg·L-1) | 未检出(<0.002) | 3.56 |
钡/(mg·L-1) | 未检出(<0.001) | 未检出(<0.001) |
锶/(mg·L-1) | 未检出(<0.000 5) | 未检出(<0.000 5) |
重碳酸盐/(mg·L-1) | 未检出(<2) | 32.6 |
碳酸盐/(mg·L-1) | 0 | 0 |
硫酸盐/(mg·L-1) | 未检出(<0.05) | 2.09 |
氯化物/(mg·L-1) | 0.94 | 8.59 |
全硅(以SiO2计)/(mg·L-1) | 未检出(<0.5) | 未检出(<0.5) |
图2
图2
垃圾渗滤液蒸发处理水样对比
Fig. 2
Comparison of water samples from evaporation treatment of landfill leachate
根据各用电设备功率,计算蒸发吨水的电耗指标,MVR蒸发系统电耗分析见表5。
表5 MVR蒸发系统电耗
Table 5
项目 | 高盐废水 | 焦化废水RO浓缩液 | 垃圾渗滤液NF浓缩液 | |||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
第1组 | 第2组 | 第3组 | 第1组 | 第2组 | 第3组 | 第1组 | 第2组 | |
产水量/(t·h-1) | 1.8 | 1.8 | 1.8 | 1.8 | 1.8 | 1.65 | 1.8 | 1.68 |
压缩机/kW | 32.7 | 32.3 | 32.1 | 31.9 | 36.4 | 35.8 | 33.57 | 33.57 |
电加热器/kW | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 |
进水泵/kW | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 |
循环泵/kW | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 | 1.1 |
蒸馏水泵/kW | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 | 0.25 |
吨水电耗/(kW·h) | 21.3 | 21.1 | 20.9 | 20.8 | 23.3 | 25.1 | 21.8 | 23.3 |
当废水浓缩倍数为20倍的情况下,焦化废水吨水用电最高为25.1 kW·h。若电价按0.6元/(kW·h)计算,每产出1 t蒸馏水的运行成本可控制在15.1元以下,与文献〔14〕报道的管网式反渗透膜(STRO)工艺处理焦化废水运行成本(吨水处理成本10.48元,按最佳水回收率55%折算,产水成本19.05元/t)相比,具有一定节能优势。
4 结论
对高盐废水、焦化废水RO浓缩液及垃圾渗滤液NF浓缩液进行处理并分析,可知MVR蒸发技术对以上废水能进行10~20倍浓缩,减量化效果明显;蒸馏水出水水质良好,满足排放或回用要求;另外系统每蒸出1 t蒸馏水的能耗在20.8~25.1 kW·h,相较于STRO处理工艺处理成本更低,因此采用MVR卧式降膜蒸发技术作为废水的深度处理技术是可行的。该技术应用灵活、耗能低,针对不同的处理要求,既可单独作为处理单元完成废水的减量处理,又可与其他技术相配合处理高难废水,值得深入研究和推广应用。如零排放工艺可将预处理、MVR蒸发、结晶及干燥等多处理单元进行组合,最终实现水资源和固体物质的回收利用。
在高含盐、高COD废水的处理过程中,会出现泡沫和结垢现象,因此需要完善预处理工艺,通过沉淀法去除废水中易结垢物质,并投加有效的消泡剂、阻垢剂等,保证蒸发系统长期稳定地运行。另外在工程化应用中,还需根据处理介质的性质,对工艺参数、设备材质和结构进行设计优化,以提高系统效率,减少设备投资,降低运行成本。
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